江灣鎮車(chē)站高架三層結構設計

　　提要：本文根據“上海城市軌道明珠線(xiàn)江灣鎮車(chē)站”的工程實(shí)例，對高架三層雙側式站臺車(chē)站的結構設計原則、荷載取值、內力組合、計算及樁基設計等問(wèn)題進(jìn)行粗淺探討。

　　關(guān)鍵詞：城市軌道　高架　雙側式站臺　內力組合　PHC樁

　　The Structural Design of Shanghai Urban Rail Transit Pearl Line

　　——The Structural Design of the Three—Storeyed Elevated Station of JiangWan Town

　　Lin Qiuping�。⊿hanghai Railway Fuzhou Survey & Design Institute，Fuzhou 350013）

　　Abstract：Based on the project of JiangWan Town Station of Shanghai Urban Transit Pear1 Line，this paper suggests the structural design principles of the three-storeyed elevated two-sided-platform station.The problems of load values and the different combinations of internal forces are carried out via theoritical analysises，And the design of the pile foundation of the project is also discussed. Keywords： urban rail transit　elevated　 two-sided-platform　 PHC Pile　 internal force combination

　　1、前言

　　高架軌道交通是現代化城市、整體公共交通服務(wù)設施之一，它有效合理地組織客流，解決城市面臨交通堵塞、擁擠現象，使其在時(shí)間、空間上做到有機銜接，使地面、地下、高架的各種交通方式形成立體網(wǎng)絡(luò )。目前世界上有32個(gè)國家82座城市有快速軌道運輸系統無(wú)論是西方發(fā)達國家，還是發(fā)展中國家和地區都持續、廣泛地在都市區域發(fā)展軌道交通系統，巴黎有17條線(xiàn)，總長(cháng)302km，莫斯科有9條，線(xiàn)總長(cháng)230km，東京有13條線(xiàn)路，亞太地區在新加坡、漢城、臺北等也都建設了軌道交通系統。近幾年來(lái)，人們越來(lái)越認識到城市交通是城市賴(lài)以生存和發(fā)展的基礎，直接影響城市功能的發(fā)揮和社會(huì )經(jīng)濟繁榮，軌道交通是解決城市交通的理想工具，因此，軌道交通建設是城市現代化的重要標志之一。

　　上海城市軌道交通明珠線(xiàn)是國內除香港特區外的第一條高架輕軌交通線(xiàn)，它溝通中心城區與南北兩翼的客運交通，是上海市主體交通中一條大運能的客流設施，采用高架方案與修建一般軌道交通線(xiàn)相比，有征地拆遷量少，施工簡(jiǎn)單、開(kāi)工面寬、對道路交通干擾小、影響地下管線(xiàn)少等有利條件，因而相對投資少、工期短、成本回收較快、建成后會(huì )收到運輸客流效率高、緩沖地面交通擁擠、明顯節約用地的功效。

　　2、工程概況上海城市軌道交通明珠線(xiàn)現已在緊張的施工中，一期工程共有19個(gè)車(chē)站，其中大部分為二、三層車(chē)站，筆者承擔江灣鎮車(chē)站的結構設計。該站為“高架三層雙側式站臺”的車(chē)站，總建筑面積為10728.3m2，站房規模按2020年最大客流量23576人次設計，站內橋梁軌面絕對標高為14.8米。底層架空通行人流、車(chē)流，局部半地下室；一期建成車(chē)站總長(cháng)度為150米，遠期發(fā)展為190米，按8節車(chē)廂編組，車(chē)站寬22.2米，檐口高度17.4米，沿車(chē)站總長(cháng)三分點(diǎn)處設置兩道伸縮縫，將車(chē)站分為南、北、中三段，站房底層除中段設降壓變電所外，其余均為敞開(kāi)，二層中段為設備及管理用房，南北兩段為售票廳及站廳，三層為站臺層，并在二、三層間設通長(cháng)電纜夾層。

　　車(chē)站采用現澆鋼筋砼框架結構，行車(chē)部分橋道板采用板式橡膠支座簡(jiǎn)支在站房橫向框架梁上，屋面為螺栓球節點(diǎn)鋼網(wǎng)架結構，基礎采用錘擊高強預應力離心砼管樁（PHC樁）。

　　3、上部結構設計

　　3.1結構布置高架輕軌車(chē)站的站房結構不同于一般的房屋建筑，它既有列車(chē)通過(guò)又有列車(chē)制動(dòng)停留在站內的工況，它是橋梁和房建融匯一起的結構體系，在結構選型時(shí)，有二種方案：一種為橋、建結合方案，另一種為橋、建分開(kāi)方案，二種方案各有優(yōu)、缺點(diǎn)，后者：則受力明確，傳力簡(jiǎn)捷，橋與建各有現行的國家規范可循，各有比較定型的結構設計與計算方法；但橋與建分離體系需增加柱網(wǎng)，并切斷了框架結構縱、橫向聯(lián)系，削弱了結構的整體性，不利于結構抗震；前者：是把橋墩作為房屋框架結構的一部分，框架縱、橫梁對橋墩均能起到約束作用，減少了橋墩計算高度、柱網(wǎng)簡(jiǎn)單、降低了線(xiàn)路標高和建筑標高，便于使用，從而可節省工程造價(jià)；但橋、建合一，沒(méi)有現行統一的規范與標準可循，設計時(shí)，必須對不同的構件，采用兩種不同的規范進(jìn)行綜合分析，結構計算也頗為復雜。

　　本車(chē)站因受站內軌頂標高的限制及城市規劃對底層凈高的要求，只能采用橋、建結合的型式，上部結構為全框架，設計中力求盡可能減少柱、墩占用的面積，以利平面布置，根據橋道板的跨度及厚度，縱向柱距定為10米，橫向22.2米寬，原設計方案設四排柱，經(jīng)計算分析后，改為三排柱并滿(mǎn)足柱頂水平位移限值及橫梁撓度要求，從而降低了上、下部結構的工程造價(jià)，便于建筑平面靈活布置。

　　3.2結構設計原則

　　3.2.1車(chē)站建筑結構的安全等級按“一級”要求進(jìn)行設計；

　　3.2.2保證本建筑有足夠的承載力，剛度和穩定性，在設計結構關(guān)鍵部位時(shí)留有一定余地以策安全。

　　3.2.3車(chē)站結構的抗震按“乙類(lèi)”建筑，地震設計烈度按7度計算，并按8度抗震構造措施。

　　3.2.4框架抗震等極按“二級”考慮。

　　3.2.5車(chē)站結構設計不僅滿(mǎn)足建筑結構設計規范，對直接承受行車(chē)部分傳來(lái)的荷載的主要構件同時(shí)必須滿(mǎn)足鐵路橋涵設計規范。

　　3.3結構計算我國對不同類(lèi)型的結構是采用不同的計算方法，普通鋼筋砼橋基本上采用容許應力法計算，這是由于在其設計中起控制作用的問(wèn)題往往是使用荷載下的疲勞，故宜按彈性工作分析并取用較大的安全系數，房屋結構方面是按極限狀態(tài)法計算的，考慮受彎構件破壞前的彈塑性工作階段，能更好地反映實(shí)際工作情況。

　　結合車(chē)站的特點(diǎn)，考慮到列車(chē)在站內及進(jìn)出站時(shí)行駛速度均比在區間橋內的行駛速度慢得多，列車(chē)行駛所產(chǎn)生的縱向力對整個(gè)結構的影響也相對較小，經(jīng)分析，在車(chē)站結構構件設計中，除了橋道板、直接擱置橋道板的框架橫梁、框架柱采用容許應力法計算外，其余構件均按極限狀態(tài)法計算。

　　3.3.1荷載取值通過(guò)本工程結構構件的受力分析，綜合所有各種可能對結構產(chǎn)生內力的荷載，將荷載分為主力、附加力、特殊力三類(lèi)，在設計中，部分荷載（一般房屋建筑設計中不考慮的荷載）的取值按如下原則：

　�。�1）車(chē)輛靜活載圖式見(jiàn)圖3，根據列車(chē)輪位所處位置的變化而產(chǎn)生內力的影響線(xiàn)，經(jīng)計算得出：滿(mǎn)載時(shí)，對中支座，輪位最不利時(shí)產(chǎn)生的最大支座反力Rutm=445KN，對邊支座、輪位最不利時(shí)產(chǎn)生的支座最大反力Rstm=355KN，在分析最不利荷載情況下，為減少荷載組合組數，當站內線(xiàn)路有車(chē)時(shí)，對中間跨框架梁集中力均取445KN，邊跨梁均取355KN.

　�。�2）車(chē)站位于線(xiàn)路彎道時(shí)，列車(chē)離心力根據行駛速度、彎道半徑求得，列車(chē)在站內行駛速度：空載時(shí)V=60Km/h，滿(mǎn)載時(shí)V=30Km/h.

　�。�3）沖擊力為列車(chē)靜活載產(chǎn)生的力乘以沖擊系數，本設計沖擊系數根據橋道板的跨度推算為1.334.

　�。�4）列車(chē)制動(dòng)力或牽引力：站內單線(xiàn)有車(chē)時(shí)取車(chē)輛靜活載產(chǎn)生力的15%計算，站內雙線(xiàn)有車(chē)時(shí)，取車(chē)輛靜活載產(chǎn)生力的10%計算。

　�。�5）列車(chē)橫向搖擺力取4.25KN/m；

　�。�6）伸縮力（T1）、撓曲力（T2），斷軌力（T3）均由鐵道部科學(xué)研究院提供，作用在10米梁下：T1=4.812KN，T3=50.4KN，T2很小，忽略不計。

　�。�7）溫度變化的影響按桿件升溫20.或降溫15℃來(lái)計算。

　�。�8）支座差異沉降量取0.5厘米，差異沉降是由各支座的不均勻沉降引起的，考慮沉降產(chǎn)生過(guò)程是在很緩慢時(shí)間中形成的，故按1厘米的支座沉降差乘50%來(lái)計算，即取0.5厘米的差異沉降作為計算值。

　　3.3.2框架橫梁（KJL）和框架柱（KJZ）的計算。

　　本車(chē)站結構設計的重點(diǎn)之一即對框架橫梁及框架柱的計算、配筋，根據文獻［2］規定：采用容許應力法計算，對不同的內力組合，將材料的容許應力乘以不同的提高系數，根據結構的特性，就其可能的最不利內力組合情況進(jìn)行計算，為此，計算前，首先要對所有內力進(jìn)行組合分析。站內存在單線(xiàn)有車(chē)，雙線(xiàn)有車(chē)，雙線(xiàn)均無(wú)車(chē)等幾種可能工況，再考慮主力、主力與附加力、主力與特殊力的幾種內力分別組合，對橫向框架和縱向框架、列出所有可能出現的各種內力組合，經(jīng)分析比較，排除了部分對內力計算結果不起控制作用的組合，最后，縱、橫向框架均按表1、表2所列內力組合進(jìn)行內力計算，其中表1為橫向框架內力組合，表2為縱向框架內力組合。

　　對橫向框架計算僅�、佥S（邊跨）和④軸（中跨）分別進(jìn)行內力組合及配筋計算，求得中、邊跨橫梁配筋及框架中、邊柱橫向的配筋，計算結果表明：組合ⅠB是最不利內力組合，其計算結果所需配筋最多，支座差異沉降產(chǎn)生的內力較大，是不可忽視因素；溫度變化對桿件內力 影響較小，可略而不計。

　　對縱向框架計算��？軸和？軸進(jìn)行內力組合及配筋計算，求得框架中、邊柱縱向的配筋，計算結果表明與橫向框架截然不同，組合ⅡB是最不利內力組合，溫度變化對構件內力影響很大，而支座差異沉降產(chǎn)生的內力則較小。

　　3.3.3兩種計算方法結果比較除上述KJL及KJZ外，車(chē)站其余結構桿件均按建筑規范設計，即按極限狀態(tài)法計算。由于車(chē)站結構設計中同時(shí)采用容許應力法和極限狀態(tài)法兩種方法，其計算結果究竟相差多少呢？這是一個(gè)關(guān)注的問(wèn)題，為此，設計中筆者取同一構件采用兩種計算方法加以比較，從計算結果分析可粗略得出以下結論：按極限狀態(tài)法計算，其內力約為容許應力法的1.2～1.3倍，對于配筋，則容許應力法約為極限狀態(tài)法的1.4～1.7倍。

　　4　基礎設計4.1工程地質(zhì)概況：本車(chē)站所處場(chǎng)地工程地質(zhì)條件較為復雜，南段為古河道，北段為古河道邊緣，均為第⑤層粘性土及粉性土充分發(fā)育地段，場(chǎng)地土為Ⅳ類(lèi)，地層分布及其主要指標見(jiàn)表3

　　4.2 PHC樁樁基設計由于車(chē)站落在軟土地基上，為了確保各基礎的沉降差異在1厘米范圍內，使車(chē)站二端與區間橋銜接處不均勻沉降差滿(mǎn)足軌道設計要求，經(jīng)多方案分析比較，并考慮與區間橋橋墩基礎類(lèi)型一致，最后選用樁基方案，選擇⑤2砂質(zhì)粉土層作為樁基持力層，要求樁端全斷面進(jìn)入持力層深度不小于3d（d為樁直徑），樁采用600錘擊高強預應力離心砼管樁（PHC樁），平均樁長(cháng)36米，單樁豎向承載力為1250KN，總樁數257根。

　　一般沉樁時(shí)，由于樁錘的作用，樁身內產(chǎn)生壓、拉交變應力，根據上海地區統計資料［8］：鋼筋砼樁，錘擊拉應力最大值達12.74MPa，錘擊壓應力最大值達32.93MPa，而PHC樁錘擊拉應力最大值達（5.8-8.3）MPa，錘擊壓應力最大值達26MPa，從上述資料分析對比，可以看出：PHC樁在沉樁過(guò)程中錘擊拉、壓應力相對較小，未超過(guò)砼拉壓強度，可避免樁在施打過(guò)程中發(fā)生破損、斷裂。除此之外，在施工中采取“重錘輕擊”，嚴格控制錘擊數不超2000擊、碟簧樁帽等有效措施，就能保證樁身質(zhì)量，提高沉樁效率。

　　由于嚴格要求基礎沉降差異在1厘米之內，為此筆者選取相鄰兩對基礎（②軸中、邊柱基礎）進(jìn)行沉降量計算。把樁基承臺、樁群及樁間土作為實(shí)體基礎，不考慮樁身壓力擴散角，根據文獻［6］所提供公式，采用分層總和法計算各自地基沉降量分別為9.85cm、8.94cm，其沉降差△=9.85-8.94=0.91cm.滿(mǎn)足設計要求。

　　5、結束語(yǔ)

　　5.1由于本工程對荷載取值及內力組合作了大量分析與計算工作，因此設計同類(lèi)型車(chē)站時(shí)可參考表2、表3所提供內容進(jìn)行內力組合。

　　5.2本設計中采用兩種不同規范，由于編制兩種規范的基準點(diǎn)不一（一種是容許應力法，另一種是極限狀態(tài)法），因此對計算結果作了初步分析比較，按容許應力法計算，其配筋約為極根狀態(tài)法的1.4～1.7倍，對于內力，極限狀態(tài)法約為容許應力法的1.2～1.3倍。

　　5.3對框架內力分析得出結論：車(chē)站縱向框架，因構件溫度變化所產(chǎn)生的內力較大，是不可忽視因素。車(chē)站橫向框架，因支座差異沉降所產(chǎn)生的內力應予以計算。

　　5.4選用砂質(zhì)粉土層作為樁基持力層，經(jīng)沉降計算均能滿(mǎn)足基礎沉降差異1厘米的要求。

　　5.5 PHC樁具有諸多優(yōu)點(diǎn)，應在預制樁選型中優(yōu)先采用。

　　參考文獻

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