圍巖壓力理論的發(fā)展在20世紀20年代以前，主要是古典理論階段。認為作用在支護上的壓力是支護結構上方覆蓋巖層的全部重量，如海姆和蘭金理論。其后，出現了各種散體理論，即認為使圍巖塌落拱以?xún)鹊膸r體重量作用于襯砌，如泰爾扎吉和普羅托季亞科諾夫理論。塌落拱的高度和洞室跨度及圍巖性質(zhì)有關(guān)。當掘進(jìn)和支護所需時(shí)間較長(cháng)，支護與圍巖又不能緊密貼接，就會(huì )使圍巖最終有一部分破壞塌落而形成松動(dòng)壓力。50年代起，彈塑性理論被運用于隧道的計算，如芬納、卡斯特納公式等。同時(shí)，開(kāi)始研究圍巖壓力和變形的時(shí)間效應。60年代末，出現了考慮地下結構與地層相互作用的彈塑性理論。由于將圍巖與襯砌視為一個(gè)統一的結合整體，圍巖壓力不再單獨進(jìn)行計算。70年代以來(lái)，將工程地質(zhì)和數學(xué)計算相結合，出現了研究塊狀和層狀巖體的塊體力學(xué)理論。

　　現行圍巖壓力理論包括：①巖土柱理論。開(kāi)挖坑道以后，由于支護或拱圈向坑道內部位移，引起其頂部上覆巖土柱的下沉，兩側地層對柱體產(chǎn)生與下沉反向的摩擦力，故上覆巖層重量減去巖土柱兩側的摩擦力即為圍巖壓力。中國鐵路部門(mén)的方法認為：拱頂土柱的下沉，將帶動(dòng)兩側三棱體下滑，由三角楔體的平衡條件求出與土柱間的摩阻力，土柱重量減去此摩阻力即為土體豎直壓力。該理論多用于淺埋隧道，但也可推廣用于深埋隧道。當隧道埋置極淺或遇軟土層時(shí)，土柱兩邊的摩阻力接近于零，故圍巖壓力直接為土柱全重。②壓力拱理論。對埋置較深的隧道，頂部巖體失去穩定，產(chǎn)生坍塌而形成不延向地表的局部破裂區。該區內的巖體自重即洞室支護上的荷載。破裂區上部邊界線(xiàn)有拋物線(xiàn)、橢圓、半圓和三角形等不同假定，如科默雷爾巖體破碎理論等。中國在50年代初期以來(lái)，曾廣泛采用普氏地壓理論。假定巖體為松散體，其壓力拱承受上覆土柱的全部均布重量，根據散粒材料不能承受拉應力，即彎矩為零的條件，得到拱形為拋物線(xiàn)，其矢高h=b/f（b為壓力拱跨度之半，f為巖層堅固系數）。塌落拱巖體重量即為豎直地層壓力。③彈塑性理論。利用彈塑性理論可求出沿洞室周邊地層內產(chǎn)生塑性區的范圍。設置襯砌后，利用地下結構與地層的位移協(xié)調條件，可求得塑性區半徑和圍巖壓力值。④極限平衡理論。巖體內有各種各樣的結構面。開(kāi)挖坑道后，洞周的圍巖出現與整個(gè)巖體相脫離的巖塊。它的自重對襯砌產(chǎn)生壓力。故用地質(zhì)分析法時(shí)，需先查明斷層、節理和軟弱夾層的分布情況及其組合。自重減去結構面阻力即為地層壓力，必要時(shí)也可計及圍巖應力對地壓的影響，采用赤平極射投影方法，確定巖石塊體的空間位置和形狀。當分離體由數組平行節理面組成時(shí)，可用裂隙巖石的極限平衡理論計算；當節理呈隨機分布時(shí)，可用塊體力學(xué)理論計算。⑤數值解法。除簡(jiǎn)單邊界條件的圓形洞室有較嚴格的解析解以外，對其他斷面形狀的洞室可采用有限元法或其他數值方法計算彈性、彈塑性或粘彈與粘（彈）塑性的圍巖壓力值。

　　如已給出垂直壓力，則側向壓力可視具體情況采用主動(dòng)、靜止和被動(dòng)抗力等理論進(jìn)行計算。如底部地層較差而承載力不好，處于極限狀態(tài)，產(chǎn)生塑流，巖土將向洞室底部隆起；或遇膨脹地層時(shí)，均需要考慮底部圍巖的隆起壓力。

　　由于地層初始壓力和巖土參數不易準確測定，上述各種地壓理論，實(shí)際應用時(shí)會(huì )受到一定限制，因此目前還較多地采用工程類(lèi)比法。在對已建成洞室的圍巖壓力大小和分布規律觀(guān)察統計的基礎上，全面分析研究其影響因素，得出圍巖壓力的經(jīng)驗公式，用以確定作用在襯砌上的圍巖壓力。

　　長(cháng)期以來(lái)，人們都想通過(guò)量測作用在隧道上的圍巖壓力及圍巖和襯砌的變形，得出可靠的圍巖壓力分布和數值。近期興起的綜合量測方法，如以洞徑位移量測為主的收斂-約束法，強調施工期間進(jìn)行量測，并反饋信息而后修改原設計，稱(chēng)為現場(chǎng)監控法。依靠實(shí)測來(lái)求得圍巖壓力值是當前的發(fā)展方向。圍巖壓力理論雖有很大的發(fā)展，但至今仍未臻完善。圍巖性質(zhì)千變萬(wàn)化，支護形式多種多樣，施工方法各不相同，故應綜合經(jīng)驗、理論和實(shí)測的成果，針對不同情況，采用不同的理論和方法。