一、前言

　　隨著(zhù)我省高層和超高層建筑物的大量興建，大直徑灌注樁因其具有承載力高、無(wú)擠土、無(wú)振動(dòng)、能貼近已建建筑物施工、適應性強等優(yōu)點(diǎn)，已在樁基工程中得到廣泛應用。但是大直徑灌注樁的質(zhì)量事故時(shí)常發(fā)生嚴重影響了其承載力的發(fā)揮。近幾年發(fā)展起來(lái)的樁端注漿處理樁基質(zhì)量事故方法不僅可以提高大直徑灌注樁承載力，而且當設計合理、施工得當時(shí)能確保其質(zhì)量穩定可靠。

　　二、實(shí)現合理的樁端注漿條件

　　1、合理的注漿設計是實(shí)現注漿目的的前提

　　為使樁端注漿施工合理、有效，有必要對注漿目標的土巖特性、地下水條件、地下埋設物分布狀況和周?chē)�環(huán)境進(jìn)行詳細調查和分析，并在分析相關(guān)資料基礎上進(jìn)行樁端注漿設計。樁端注漿設計主要包括漿液配比，漿液濃度、注漿率、注漿量和注漿壓力等參數確定。

　　2、合理的注漿工藝是實(shí)現注漿目的保證

　　a、注漿管埋設

　　樁端注漿處理大直徑灌注樁需在樁中心造一注漿孔直至樁端持力層一定深度，然后埋入注漿管至孔底，并封閉孔口一定范圍注漿管與孔之間空隙。

　　b、壓水試驗

　　壓水試驗不僅起到疏通注漿通道的作用，而且注漿設計的有關(guān)參數也應根據壓水試驗結果做相應調整。

　　3、合理控制注漿參數有利于提高樁端注漿效果

　　在樁端注漿過(guò)程中，注漿壓力、漿液濃度、注入率和注漿量是變化的。合理的確定和控制其變化對提高樁端注漿效果十分重要。

　　樁端注漿壓力隨注漿進(jìn)展呈現出由低到高的變化規律。若注漿過(guò)程中壓力突然急劇下降，表明發(fā)生冒漿或漏漿現象，應在漿液中加入相應的添加劑和采取間歇灌漿措施以確保樁端注漿效果。

　　在樁端注漿中，漿液濃度經(jīng)歷了由稀漿向濃漿變化的過(guò)程。稀漿滲透性強可擴大樁端注漿加固范圍，濃漿有利于提高樁端注漿加固區強度。

　　三、樁端注漿提高單樁承載力機理

　　1、改善持力層條件、提高樁的端承力

　　大直徑灌注樁成孔中，對樁周土擾動(dòng)降低了樁端土體強度，水的水泡軟化作用又進(jìn)一步加劇其強度降低。樁端注漿通過(guò)滲透、劈裂和擠密作用使樁端持力層在一定范圍內形成漿液和土的結石體，從而改善持力層的物理力學(xué)性能，恢復和提高了持力層土體強度。

　　樁底沉碴的存在因其強度低嚴重影響端承力的發(fā)揮。樁端注漿通過(guò)漿液對沉碴的置換、擠密和固結作用改善或消除樁底沉碴對端承力發(fā)揮的不良影響。試驗證實(shí)，樁端注漿使樁的端承力得到大幅度提高。

　　2、大幅提高樁側摩阻力

　　大直徑?jīng)_鉆孔灌注樁樁周泥皮和人工挖孔樁護壁與樁周土體間空隙降低了樁側摩阻力。樁端注漿在壓力作用下，漿液從樁端沿樁側向上，通過(guò)滲透、劈裂、充填、擠密和膠結作用，對樁周泥皮置換和空隙充填，在樁周形成脈狀結石體，如同樹(shù)根植入土中，從而使樁側摩阻力大幅度提高。

　　3、改善持力層受力狀態(tài)和荷載傳遞性能

　　樁端注漿通過(guò)滲透、劈裂、擠密和膠結作用形成樁端擴大頭增大了樁端受力面積，并且注漿對持力層加固又改善其受力狀態(tài)。

　　試驗結果表明，樁端注漿后，樁側摩阻力的提高先于樁端承力的提高。當樁端鄰近土層的樁——土相對位移SZ≤SO（4～10mm）時(shí)，隨荷載增加SZ增大，樁側摩阻力提高增大，此時(shí)樁側摩阻力提高（ΔQS）對單樁承載力提高起主導作用，而樁的端承力潛能尚未被充分發(fā)揮。當SZ＞SO時(shí)，樁側摩阻力下降，而樁的端承力提高（ΔQP）迅速增加，此后樁的端承力提高對單樁承載力提高起主導作用（如圖1）。

　　四、工程實(shí)例

　　1、實(shí)例A

　　某郵電綜合大樓，樁基礎采用31根��800～1000mm人工挖孔樁，擴大頭直徑為1600～2400mm，樁長(cháng)為8.5～10.5m，樁端持力層為含粘性土角礫土層。該工程位于低洼水稻田菜地，西側靠近河流。工程地質(zhì)勘察揭示，場(chǎng)地土層分布為：

　�、俜圪|(zhì)粘土，黃褐色，可塑，下部為軟可塑，層厚1.2～1.4m。

　�、谟倌�，深灰色，飽和，流塑，局部含20%左右碎石及砂礫，層厚4.3～5.8m。

　�、酆�粘性土角礫，土黃色，飽和，稍—中密，含17～38%碎石，角礫含量26.7～36。6%，層厚為1.1～3.6mm

　�、軞埛e砂質(zhì)粘性土，褐黃色，可塑，層厚12.2～13.3m。

　　工程樁靜載檢測結果，單樁豎向極限承載力達不到設計要求（見(jiàn)圖2）。該工程除4根小荷載樁外，共對27根樁進(jìn)行樁端壓力注漿。

　　2、實(shí)例B

　　某鐵道大廈，主體為25層框剪結構高層建筑，設地下室一層。樁基礎設計為��800～1000mm鉆孔灌注嵌巖樁，樁長(cháng)20～25m，樁端持力層為中風(fēng)化花崗巖和微風(fēng)化輝綠巖。

　　由于施工中誤把強風(fēng)化碴樣當作中風(fēng)化碴樣造成幾乎多數工程樁都落在強風(fēng)化巖層上。樁基檢測結果，單樁承載力達不到設計要求。該工程共對68根樁進(jìn)行樁端注漿加固處理。

　　3、工程樁承載力偏低的原因

　　對工程樁靜載、動(dòng)測和取芯檢測結果分析，造成兩實(shí)例工程樁單樁承載力偏低達不到設計要求的主要原因有以下幾個(gè)方面：

　�、贅兜壮至�層力學(xué)性能不良、強度低。

　�、谕诳讟妒┕�對樁周土體擾動(dòng)產(chǎn)生應力釋放降低了樁端和樁側土體強度，地下水對樁周土體的水泡軟化作用又進(jìn)一步加劇其強度降低。

　�、弁诳讟蹲o壁與樁周土體之間空隙影響樁側摩阻力充分發(fā)揮。

　�、苁┕ぶ鞋F場(chǎng)管理和技術(shù)水平低造成樁底沉碴和樁身離析對單樁承載力影響。

　�、輼稕](méi)到達設計要求的持力層。

　　4、樁端注漿工藝流程

　�、僭炜�→②高壓水洗孔→③注漿管埋設→④壓水試驗→⑤制漿→⑥注漿→⑦達到設計予定注漿量和終壓→⑧封孔→⑨鉆孔檢驗。若檢驗合格，結束該樁補強加固。若不合格，重復①→⑨步驟直至合格為止。

　　5、注漿順序

　　首先對靠近河流一側和建筑物邊樁進(jìn)行注漿以達到封閉漿液外流。然后進(jìn)行中間樁注漿，并加大其注漿量，以達到在控制注漿總量基礎上最大限度提高注漿效果。

　　五、加固效益分析

　　1、靜載荷試驗結果對比圖2為實(shí)例A注漿前后單樁豎向抗壓靜載試驗曲線(xiàn)圖。從曲線(xiàn)分析得知，注漿前2根樁單樁豎向極限承載力僅為設計要求20%和40%，且樁頂沉降都超過(guò)90mm，其破壞模式均為陡降型，提示樁身砼材料破壞或樁端持力層極差。鉆孔取芯結果證實(shí)，樁身砼除局部離析外，其強度基本滿(mǎn)足設計要求，故樁端持力層差是導致該工程單樁豎向極限承載力達不到設計要求的根本原因。注漿后，由業(yè)主隨機指定2根樁進(jìn)行單樁豎向抗壓靜載試驗。從圖2曲線(xiàn)分析得知，挖孔樁經(jīng)樁端注漿處理，當加荷至設計要求最大值時(shí)，樁頂沉降量很小，均未達到極限承載力狀態(tài)，表明樁端注漿對人工挖孔樁加固效果明顯，滿(mǎn)足設計要求。鉆孔取芯結果證實(shí)，注漿對樁身局部離析，樁底沉碴和樁端持力層的角礫土層加固效果十分明顯。

　　2、沉降觀(guān)測結果及分析

　　實(shí)例A為郵電綜合樓對沉降量和沉降差控制嚴格，故該工程沉降觀(guān)測從上部結構施工開(kāi)始到工程竣工結束一直進(jìn)行跟蹤觀(guān)測。從沉降資料分析，不僅各測點(diǎn)沉降量小，其最大沉降量?jì)H為6mm，且各測點(diǎn)相鄰沉降差也很小，滿(mǎn)足設計要求。��

　　從實(shí)例B沉降觀(guān)測資料分析，裙樓觀(guān)測點(diǎn)的沉降于97.6.27后趨于穩定，主樓觀(guān)測點(diǎn)的沉降于97.12.10后趨于穩定，主樓觀(guān)測點(diǎn)最大沉降量?jì)H為16.4mm，其最終沉降量和沉降差均控制在規范允許范圍內。兩實(shí)例沉降觀(guān)測結果表明，樁端注漿對樁基加固處理效果十分理想，建筑物處于穩定和安全狀態(tài)。

　　六、結論

　　1、樁端注漿對兩實(shí)例樁基加固處理分別為建設單位節約近百萬(wàn)元資金和爭取3個(gè)月以上建設工期，創(chuàng )造了良好的社會(huì )效益和經(jīng)濟效益。實(shí)踐證明，樁端注漿在樁基加固處理、提高樁基綜合承載力和減少沉降量方面不失為一種經(jīng)濟合理，技術(shù)先進(jìn)的方法。

　　2、施工中合理確定和控制注漿參數對樁端注漿提高單樁承載力效果十分重要，而這又完全有賴(lài)于現場(chǎng)工程師和工人的經(jīng)驗。

　　3、樁端注漿明顯改善了樁端持力層和樁周條件，提高了樁的端承力和樁側摩阻力，改善樁荷載傳遞性能，使樁的綜合承載力得到大幅度提高。

　　4、樁端注漿對樁側摩阻力提高先于端承力提高發(fā)揮。當SZ≤SO時(shí)，樁側摩阻力提高對單樁承載力提高起主導作用，當SZ＞SO時(shí)，樁的端承力提高對單樁承載力提高起主導作用。